Fiszki

Egzamin stal

Test w formie fiszek
Ilość pytań: 45 Rozwiązywany: 167 razy
blaszany tężnik hamowny konstrukcyjnie zabezpiecza belkę podsuwnicową przed
miejscową utratę stateczności środnika
zwichrzeniem
miejscową utratę stateczności pasa dolnego
zwichrzeniem
dla pełnościennych belek podsuwnicowych o przekroju otwartym , można przyjąć , że odziaływania pionowe kół suwnic są przenoszone przez
górne pasy belek podsuwnicowych lub tężniki poziome
główne dźwigary pionowe belek podsuwnicowych
górne i dolne pasy belek
główne dźwigary pionowe belek podsuwnicowych
zalecany normowy projektowy okres użytkowania belek podsuwnicowych to
15 lat
10 lat
25 lat
25 lat
lokalne naprężenia ściskające w środniku belki podsuwnicowej suwnicy natorowej wywołane są przez
odziaływania kół na pas górny
odziaływania kół na pas dolny
uderzenie suwnicy w kozioł odbojowy
odziaływania kół na pas górny
w projektowaniu estakad podsuwnicowych znajdujących się na otwartej przestrzeni nie uwzględnia się
ciężaru ładunku ponoszonego
obciążenia wiatrem
obciążsenia śniegiem
obciążsenia śniegiem
dla pełnościennych belek podsuwnicowych o przekroju otwartym , można przyjąć , że oddziaływania boczne od suwnic natorowych przenoszone są przez
górne pasy belek podsuwnicowych lub tęzniki poziome
główne dźwigary pionowe belek podsuwnicowych
górne i dolne pasy belek
górne pasy belek podsuwnicowych lub tęzniki poziome
oddziaływania pionowe na konstrukcje wsporcze suwnic nie pochodzą od
ciężaru ładunku podnoszonego
zukosowania suwnicy w stosunku do jej ruchu wzdłuż belek toru jezdnego
ciężaru własnego suwnicy
zukosowania suwnicy w stosunku do jej ruchu wzdłuż belek toru jezdnego
poziome siły poprzeczne spowodowane przyspieszeniem lub opóźnieniem suwnicy działające na belki toru nie zależą od
poziomu główki szyny
rozpietości mostu suwnicy
sił napędu kół
poziomu główki szyny
zaleca się , aby podstawy słupów estakad podsuwnicowych były projektowane jako
podatne
przegubowe
sztywne
sztywne
specyfika magazynowania produktów naftowych obejmuje
wzrost lepkości przy zmniejszaniu temperatury magazynowania
konieczność uwzględniania oddziaływania wiatru na płaszcz zbiornika
konieczność uwzględnienia zjawiska niestateczności lokalnej scianki
wzrost lepkości przy zmniejszaniu temperatury magazynowania
klasy niebezpieczeństwa pożarowego produktów naftowych zależą od
temperatury otoczenia
temperatury zapłonu
nie ma takiej klasyfikacji
temperatury zapłonu
Zgodnie z obowiązującymi polskimi przepisami prawnymi bazy paliw przeznaczone do magazynowania i przeładunku ropy naftowej mogą być budowane wyłącznie ze zbiornikami
naziemnymi o osi głównej pionowej z dachami stałymi
naziemnymi o osi głównej pionowej z dachami pływającymi
naziemnymi o osi głównej poziomej z dachami stałymi
naziemnymi o osi głównej pionowej z dachami pływającymi
przyczyny strat produktu naftowego wynikające z procesu parowania to m. in.
średni oddech i duzy oddech zbiornika
mały oddech i duzy oddech zbiornika
mały oddech i średni oddech zbiornika
mały oddech i duzy oddech zbiornika
grubość blachy płaszcza zbiornika jest wyznaczana na podstawie
obliczeń statyczno - wytrzymałościowych oraz wymaganego naddatku korozyjnego
obliczeń statyczno - wytrzymałościowych
ustaleń z inwestorem oraz wymaganego naddatku korozyjnego
obliczeń statyczno - wytrzymałościowych oraz wymaganego naddatku korozyjnego
w dachach o średnicy przekraczającej 15m stosuje się co najmniej
trzy stężenia sektorowe
dwa stężenia sektorowe
cztery stężenia sektorowe
dwa stężenia sektorowe
rodzajem dachu pływającego zbiornika nie jest
dach pontonowo membranowy
dach unoszący
dach pontonowy
dach unoszący
jedną z metod montażu zbiorników jest
metoda odbudowy pierścieni
metoda nadbudowy pierścieni
metoda statyczna
metoda nadbudowy pierścieni
jedną z metod montażu zbiorników jest
metoda rulonowa
metoda statyczna
metoda odbudowy pierścieni
metoda rulonowa
tolerancje dotyczące odchyłek geometrii zbiornika od wartości nominalnych nie dotyczą
owalizacji
naprężeń
mimośrodów
naprężeń
tolerancje dotyczące odchyłek geometrii zbiornika od wartości nominalnych nie dotyczą
owalizacji
lokalnych wgłębień
naprężeń
naprężeń
Zgodnie z PN-EN 1993-1-6 zalecane wartości maksymalnych dopuszczalnych mimośrodów niezamierzonych konstrukcji wykonanej w jakości A wynoszą
0,2 mm
2 mm
20mm
2 mm
zalecana wartość współczynnika częściowego gamma dla obciążenia cieczą podczas badań zbiornika wynosi
1,35
1,1
1,0
1,0
jednym z rodzajów analizy powłoki walcowej zbiornika jest
MNA
ANA
NNA
MNA
największej niezawodności wymaga się od zbiorników o klasie konsekwencji
CC1
CC2
CC3
CC3
stan graniczny LS3 dotyczy
niestateczności powłoki
zniszczenia plastycznego
uzytkowalności powłoki
niestateczności powłoki

Powiązane tematy

Inne tryby