Formularz kontaktowy
Memorizer+

Wykup dostęp

Ta funkcja jest dostępna dla użytkowników, którzy wykupili plan Memorizer+

Fiszki

Cad

Test w formie fiszek kolokwium
Ilość pytań: 55 Rozwiązywany: 4761 razy
Aby móc policzyć równowagę ciecz- para za pomocą równania Penga- Robinsona każda z rozpatrywanych substancji powinna mieć w banku danych:
temperaturę krytyczną (tc), ciśnienie krytyczne (Pc) i objętość krytyczną (Vc)
Tc Pc i moment dipolowy
Tc Pc i temperaturę wrzenia pod ciśnieniem normalnym
Tc Pc i współczynnik acentryczny (symbol taki jak w prędkości kątowej)
Tc Pc i współczynnik acentryczny (symbol taki jak w prędkości kątowej)
Aby móc policzyć równowagę ciecz- para za pomocą równania Penga- Robinsona każda z rozpatrywanych substancji powinna mieć w banku danych:
temperaturę krytyczną (tc), ciśnienie krytyczne (Pc) i objętość krytyczną (Vc)
Tc Pc i moment dipolowy
Tc Pc i temperaturę wrzenia pod ciśnieniem normalnym
Tc Pc i współczynnik acentryczny (symbol taki jak w prędkości kątowej)
Współczynnik lotności (ω) w fazie gazowej wyprowadzone z równania stanu zależą od:
p i yi (ułamek molowy w fazie gazowej)
T, P
T, yi
T,P, yi
p i yi (ułamek molowy w fazie gazowej)
Współczynnik lotności (ω) w fazie gazowej wyprowadzone z równania stanu zależą od:
p i yi (ułamek molowy w fazie gazowej)
T, P
T, yi
T,P, yi
współczynniki aktywności yi (gamma i)wyprowadza się
różniczkując nadmiarowy potencjał termodynamiczny względem liczby moli substancji
różniczkując nadmiarową entalpię względem liczby moli
całkując analityczną pochodną ciśnienia względem liczb moli wyprowadzonych z równania NRTL
całkując analityczną pochodną ciśnienia względem liczb moli wyprowadzonych z sześciennych równań stanu
różniczkując nadmiarowy potencjał termodynamiczny względem liczby moli substancji
współczynniki aktywności yi (gamma i)wyprowadza się
różniczkując nadmiarowy potencjał termodynamiczny względem liczby moli substancji
różniczkując nadmiarową entalpię względem liczby moli
całkując analityczną pochodną ciśnienia względem liczb moli wyprowadzonych z równania NRTL
całkując analityczną pochodną ciśnienia względem liczb moli wyprowadzonych z sześciennych równań stanu
W obliczeniach równowag ciecz- para czynnik Poyntinga:
może być stosowany w metodach Φ - γ
Osiąga wartość bliską 1 i można go pominąć dla ciśnień bliskich ciśnieniu atmosferycznemu
poprawia dokładność reguł mieszania dla sześciennych równań stanu
osiąga wartość 0 i można go pominąć dla ciśnień bliskich ciśnieniu atmosferycznemu
może być stosowany w metodach Φ - γ
Osiąga wartość bliską 1 i można go pominąć dla ciśnień bliskich ciśnieniu atmosferycznemu
W obliczeniach równowag ciecz- para czynnik Poyntinga:
może być stosowany w metodach Φ - γ
Osiąga wartość bliską 1 i można go pominąć dla ciśnień bliskich ciśnieniu atmosferycznemu
poprawia dokładność reguł mieszania dla sześciennych równań stanu
osiąga wartość 0 i można go pominąć dla ciśnień bliskich ciśnieniu atmosferycznemu
we wzorze na współczynnik lotności yi wyprowadzonym z równania stanu SRK objętość fazy, dla której liczymy ten współczynnik jest liczona:
z równania SRK
z równania Clapeyrona
z równania Rackett'a
jako odwrotność gęstości wyliczanej z równania bibliotecznego ChemCAD'a
z równania SRK
we wzorze na współczynnik lotności yi wyprowadzonym z równania stanu SRK objętość fazy, dla której liczymy ten współczynnik jest liczona:
z równania SRK
z równania Clapeyrona
z równania Rackett'a
jako odwrotność gęstości wyliczanej z równania bibliotecznego ChemCAD'a
Jeżeli wybierzemy równanie stanu SRK jako model obliczania globalnej stałej równowagi fazowej K to:
K jest liczone ze wzoru (Pi*ωi^5)/P (Pi^5 prężność pary nasyconej składnika i)
K jest liczone ze wzoru (Pi ^5* ωi)/p
KC jest liczone ze wzoru ωi^L / ωi^V
K jest liczone ze wzoru ωi^v / ωi ^l
KC jest liczone ze wzoru ωi^L / ωi^V
Jeżeli wybierzemy równanie stanu SRK jako model obliczania globalnej stałej równowagi fazowej K to:
K jest liczone ze wzoru (Pi*ωi^5)/P (Pi^5 prężność pary nasyconej składnika i)
K jest liczone ze wzoru (Pi ^5* ωi)/p
KC jest liczone ze wzoru ωi^L / ωi^V
K jest liczone ze wzoru ωi^v / ωi ^l
Do obliczania stałej równowagi fazowej K używamy równań stanu w miejsce metod ω-y, gdy:
w rozpatrywanej mieszaninie występują substancje w stanie nadkrytycznym
w rozpatrywanej mieszaninie występują tylko substancje w stanie podkrytycznym
ciśnienie jest bliskie atmosferycznemu
ciśnienie jest podwyższone
w rozpatrywanej mieszaninie występują substancje w stanie nadkrytycznym
ciśnienie jest podwyższone
Do obliczania stałej równowagi fazowej K używamy równań stanu w miejsce metod ω-y, gdy:
w rozpatrywanej mieszaninie występują substancje w stanie nadkrytycznym
w rozpatrywanej mieszaninie występują tylko substancje w stanie podkrytycznym
ciśnienie jest bliskie atmosferycznemu
ciśnienie jest podwyższone
schemat technologiczny zawiera separator do rozdziału mieszaniny C7- C8 w temperaturze 10 st C pod ciśnieniem 30 ba. Jakiego modelu użyjesz do obliczania entalpii:
AMINE
opartego na prawie Henrego
Opartego na równaniu stanu SRK
LATENT HEAT (ciepła utajonego)
Opartego na równaniu stanu SRK
schemat technologiczny zawiera separator do rozdziału mieszaniny C7- C8 w temperaturze 10 st C pod ciśnieniem 30 ba. Jakiego modelu użyjesz do obliczania entalpii:
AMINE
opartego na prawie Henrego
Opartego na równaniu stanu SRK
LATENT HEAT (ciepła utajonego)
Parametr rozpuszczalności:
jest obliczane poprzez regresję danych eksperymentalnych równowagi ciecz- ciało stałe
jest obliczane poprzez regresję danych eksperymentalnych równowawgi ciecz-ciecz*
może być policzony gdy znamy standardową entalpię parowania składnika i jego gęstość
jest używany w modelu roztworu idealnego
jest używany w modelu roztworu idealnego
Parametr rozpuszczalności:
jest obliczane poprzez regresję danych eksperymentalnych równowagi ciecz- ciało stałe
jest obliczane poprzez regresję danych eksperymentalnych równowawgi ciecz-ciecz*
może być policzony gdy znamy standardową entalpię parowania składnika i jego gęstość
jest używany w modelu roztworu idealnego
Reaktor Gibbsa
oblicza równowagę ciecz-para w oparciu o sześcienne równanie stanu
oblicza skład produktu na podstawie minimalizacji potencjału termodynamicznego całego układu
oblicza skład produktu na podstawie stałych równowagi chemicznej zdefiniowanych reakcji
oblicza równowagę ciecz- para w oparciu o równanie UNIQUAC
oblicza skład produktu na podstawie minimalizacji potencjału termodynamicznego całego układu
Reaktor Gibbsa
oblicza równowagę ciecz-para w oparciu o sześcienne równanie stanu
oblicza skład produktu na podstawie minimalizacji potencjału termodynamicznego całego układu
oblicza skład produktu na podstawie stałych równowagi chemicznej zdefiniowanych reakcji
oblicza równowagę ciecz- para w oparciu o równanie UNIQUAC
Który z wymienionych modeli nadaje się do obliczania równowag fazowych ciecz- gaz mieszanin węglowodorów pod ciśnieniem 50 barów
równanie stanu SRK
równanie UNIQUAC
metoda UNIFAC
równanie NRTL
równanie stanu SRK
Który z wymienionych modeli nadaje się do obliczania równowag fazowych ciecz- gaz mieszanin węglowodorów pod ciśnieniem 50 barów
równanie stanu SRK
równanie UNIQUAC
metoda UNIFAC
równanie NRTL
Model T.K. Wilson (modyfikacja równania Wilsona opracowana przez Tsubokę i Katayamę) został opracowany aby służyć do obliczeń
równowagi ciecz-para
równowagi para- ciało stałe
równowagi ciecz- ciecz
równowagi ciecz- ciało stałe
równowagi ciecz- ciecz
Model T.K. Wilson (modyfikacja równania Wilsona opracowana przez Tsubokę i Katayamę) został opracowany aby służyć do obliczeń
równowagi ciecz-para
równowagi para- ciało stałe
równowagi ciecz- ciecz
równowagi ciecz- ciało stałe
BIP's- "binnary interaction parameters" (współczynniki oddziaływania międzycząsteczkowego) to w modelu opartym na równaniu SRK:
parametr kii w regułach mieszania dotyczących parametru alfa
parametr b dla mieszaniny
parametr alfa ii w regułach mieszania dotyczących parametru alfa
parametr alfa dla mieszaniny
parametr kii w regułach mieszania dotyczących parametru alfa
BIP's- "binnary interaction parameters" (współczynniki oddziaływania międzycząsteczkowego) to w modelu opartym na równaniu SRK:
parametr kii w regułach mieszania dotyczących parametru alfa
parametr b dla mieszaniny
parametr alfa ii w regułach mieszania dotyczących parametru alfa
parametr alfa dla mieszaniny
Metody obliczania równowag fazowych ciecz- para o ogólnej nazwie u-y:
wykorzystuje równanie stanu SRK
opierają się na nowych regułach mieszania łączących równania stanu z metodami na współczynnik aktywności yi.
stanowią rozszerzenie prawa Roulta dla niedoskonałych faz: gazowej i ciekłej
wykorzystuje równanie stanu van-der-Waalsa
stanowią rozszerzenie prawa Roulta dla niedoskonałych faz: gazowej i ciekłej
Metody obliczania równowag fazowych ciecz- para o ogólnej nazwie u-y:
wykorzystuje równanie stanu SRK
opierają się na nowych regułach mieszania łączących równania stanu z metodami na współczynnik aktywności yi.
stanowią rozszerzenie prawa Roulta dla niedoskonałych faz: gazowej i ciekłej
wykorzystuje równanie stanu van-der-Waalsa
Metoda UNIFAC
jest równaniem stanu będącym wielomianem 3-ciego stopnia z uwagi na objętość
precyzyjnie modeluje równowagi ciecz- ciało stałe
oblicza współczynniki lotności omegai mieszaniny wieloskładnikowej bez konieczności znajomości danych eksperymentalnych równowagi ciecz- para dla wszystkich układów dwuskładnikowych tej mieszaniny
oblicza współczynniki aktywności yi mieszaniny wieloskładnikowej bez konieczności znajomości danych eksperymentalnych równowagi ciecz- para dla wszystkich układów dwuskładnikowych tej mieszaniny
oblicza współczynniki aktywności yi mieszaniny wieloskładnikowej bez konieczności znajomości danych eksperymentalnych równowagi ciecz- para dla wszystkich układów dwuskładnikowych tej mieszaniny
Metoda UNIFAC
jest równaniem stanu będącym wielomianem 3-ciego stopnia z uwagi na objętość
precyzyjnie modeluje równowagi ciecz- ciało stałe
oblicza współczynniki lotności omegai mieszaniny wieloskładnikowej bez konieczności znajomości danych eksperymentalnych równowagi ciecz- para dla wszystkich układów dwuskładnikowych tej mieszaniny
oblicza współczynniki aktywności yi mieszaniny wieloskładnikowej bez konieczności znajomości danych eksperymentalnych równowagi ciecz- para dla wszystkich układów dwuskładnikowych tej mieszaniny
strumień zawiera węglowodory parafinowe C1-C6, których jest łącznie 20. Chcemy poddać go półspalaniu z tlenem w obecności pary wodnej w celu otrzymania gazu syntezowego. Jakiego reaktora należy użyć do obliczania składu produktów?
Gibbsa
stechiometrycznego
równowagowego
kinetycznego
Gibbsa
równowagowego
strumień zawiera węglowodory parafinowe C1-C6, których jest łącznie 20. Chcemy poddać go półspalaniu z tlenem w obecności pary wodnej w celu otrzymania gazu syntezowego. Jakiego reaktora należy użyć do obliczania składu produktów?
Gibbsa
stechiometrycznego
równowagowego
kinetycznego
Poprawkę na asocjację w fazie parowej należy użyć dla układów zawierających
węglowodory aromatyczne
kwasy organiczne
alkohole
estry
kwasy organiczne
Poprawkę na asocjację w fazie parowej należy użyć dla układów zawierających
węglowodory aromatyczne
kwasy organiczne
alkohole
estry
Różnice pomiędzy modelem PSRK i SRK polegają na:
model PSRK to równanie SRK specjalnie przystosowane do obliczania procesów osuszania węglowodorów z glikolem etylenowym
model PSRK używa nowych reguł mieszania dla parametru alfa wynikających z połączenia równań stanu z metodami opartymi na współczynniku aktywności y
drobnych różnicach w wartościach współczynników przy obliczeniu parametru alfa
model PSRK służy do modelowania absorpcji gazów kwaśnych w etanoloaminach
model PSRK używa nowych reguł mieszania dla parametru alfa wynikających z połączenia równań stanu z metodami opartymi na współczynniku aktywności y
Różnice pomiędzy modelem PSRK i SRK polegają na:
model PSRK to równanie SRK specjalnie przystosowane do obliczania procesów osuszania węglowodorów z glikolem etylenowym
model PSRK używa nowych reguł mieszania dla parametru alfa wynikających z połączenia równań stanu z metodami opartymi na współczynniku aktywności y
drobnych różnicach w wartościach współczynników przy obliczeniu parametru alfa
model PSRK służy do modelowania absorpcji gazów kwaśnych w etanoloaminach
Układ dwuskładnikowych i dwufazowy jest w równowadze ciecz- para jeżeli temperatura jest taka sama i ciśnienie w obu fazach jest takie samo oraz
potencjały chemiczne składnika 1 w obu fazach są takie same oraz potencjały chemiczne składnika 2 w obu fazach są takie same
lotności składnika 1 w obu fazach są takie same oraz lotności składnika 2 w obu fazach są takie same
współczynniki lotności u składnika 1 w obu fazach są takie same oraz współczynniki lotności u składnika 2 w obu fazach są takie same
współczynniki aktywności y składnika 1 w obu fazach są takie same oraz współczynniki aktywności y składnika 2 w obu fazach są takie same
potencjały chemiczne składnika 1 w obu fazach są takie same oraz potencjały chemiczne składnika 2 w obu fazach są takie same
Układ dwuskładnikowych i dwufazowy jest w równowadze ciecz- para jeżeli temperatura jest taka sama i ciśnienie w obu fazach jest takie samo oraz
potencjały chemiczne składnika 1 w obu fazach są takie same oraz potencjały chemiczne składnika 2 w obu fazach są takie same
lotności składnika 1 w obu fazach są takie same oraz lotności składnika 2 w obu fazach są takie same
współczynniki lotności u składnika 1 w obu fazach są takie same oraz współczynniki lotności u składnika 2 w obu fazach są takie same
współczynniki aktywności y składnika 1 w obu fazach są takie same oraz współczynniki aktywności y składnika 2 w obu fazach są takie same
Poprawkę na asocjację w w fazie parowej należy użyć dla układów zawierających
alkohole
Węglowodory aromatyczne
HF
cykloparafiny
HF
Poprawkę na asocjację w w fazie parowej należy użyć dla układów zawierających
alkohole
Węglowodory aromatyczne
HF
cykloparafiny
Memorizer.pl

Cześć!

Wykryliśmy, że blokujesz reklamy na naszej stronie.

Reklamy, jak zapewne wiesz, pozwalają na utrzymanie i rozwój serwisu. W związku z tym prosimy Cię o ich odblokowanie by móc kontynuować naukę.

Wyłącz bloker reklam a następnie
Kliknij aby przeładować stronę
lub
Subskrybuj Memorizer+