może być zastosowana gdy stała równowagi fazowej K jest liczona z równania Wilsona
uwzględnia w obliczeniach asocjację kwasów organicznych w fazie gazowej
traktuje w obliczeniach ciecz jako fazę niedoskonałą
może być zastosowana gdy stała równowagi fazowej K jest liczona z równania stanu Penga- Robinsona
uwzględnia w obliczeniach asocjację kwasów organicznych w fazie gazowej
Poprawkę Vapour fugacity/ Poyting correction:
może być zastosowana gdy stała równowagi fazowej K jest liczona z równania Wilsona
uwzględnia w obliczeniach asocjację kwasów organicznych w fazie gazowej
traktuje w obliczeniach ciecz jako fazę niedoskonałą
może być zastosowana gdy stała równowagi fazowej K jest liczona z równania stanu Penga- Robinsona
uwzględnia w obliczeniach asocjację kwasów organicznych w fazie gazowej
Schemat technologiczny zawiera wymienniki ciepła i separatory o rozdziału mieszaniny węglowodorów C2- C7 pod ciśnieniem 30 barów. Jakiego modelu można użyć do obliczenia entalpii
opartego na równaniu stanu Penga- Robinsona
wykorzystującego metodę UNIFAC
LATENT HEAT (ciepła utajonego)
Opartego na równaniu stanu BWRS
Opartego na równaniu stanu BWRS
Schemat technologiczny zawiera wymienniki ciepła i separatory o rozdziału mieszaniny węglowodorów C2- C7 pod ciśnieniem 30 barów. Jakiego modelu można użyć do obliczenia entalpii
opartego na równaniu stanu Penga- Robinsona
wykorzystującego metodę UNIFAC
LATENT HEAT (ciepła utajonego)
Opartego na równaniu stanu BWRS
Opartego na równaniu stanu BWRS
Poprawnie zdefiniowany strumień może mieć podobne wielkości jak:
T, VF i ułamki molowe poszczególnych składników
P, udział fazy parowej (VF) i molowy przepływ poszczególnych składników
T, całkowity przepływ masowy i ułamki objętościowe poszczególnych składników
T,P, całkowity przepływ molowy i ułamki masowe poszczególnych skladników
P, udział fazy parowej (VF) i molowy przepływ poszczególnych składników
T,P, całkowity przepływ molowy i ułamki masowe poszczególnych skladników
Poprawnie zdefiniowany strumień może mieć podobne wielkości jak:
T, VF i ułamki molowe poszczególnych składników
P, udział fazy parowej (VF) i molowy przepływ poszczególnych składników
T, całkowity przepływ masowy i ułamki objętościowe poszczególnych składników
T,P, całkowity przepływ molowy i ułamki masowe poszczególnych skladników
P, udział fazy parowej (VF) i molowy przepływ poszczególnych składników
T,P, całkowity przepływ molowy i ułamki masowe poszczególnych skladników
Równanie NRTL
zostało wyprowadzone z koncepcji "stężenia lokalnego"
nie nadaje się do modelowania równowagi ciecz- ciecz
jest sześciennym równaniem stanu opisującym dokładnie mieszaniny substancji polarnych z niepolarnymi
w symulatorze ChemCad może mieć 5 parametrów dobieralnych
zostało wyprowadzone z koncepcji "stężenia lokalnego"
nie nadaje się do modelowania równowagi ciecz- ciecz
Równanie NRTL
zostało wyprowadzone z koncepcji "stężenia lokalnego"
nie nadaje się do modelowania równowagi ciecz- ciecz
jest sześciennym równaniem stanu opisującym dokładnie mieszaniny substancji polarnych z niepolarnymi
w symulatorze ChemCad może mieć 5 parametrów dobieralnych
zostało wyprowadzone z koncepcji "stężenia lokalnego"
nie nadaje się do modelowania równowagi ciecz- ciecz
BIP's to
w modelu opartym na równaniu stanu Penga- Robinsona parametr kij w regułach mieszania dotyczących parametru a
w równaniu Wilsona różnice parametrów energetycznych lambdaij- lambdaii oraz lambdaii- lambda
w modelu opartym na równaniu stanu SRK parametr aij w regułach mieszania dotyczących parametru a
w równaniu Wilsona parametry energetyczne lambda ij oraz lamba ji
w równaniu Wilsona różnice parametrów energetycznych lambdaij- lambdaii oraz lambdaii- lambda
BIP's to
w modelu opartym na równaniu stanu Penga- Robinsona parametr kij w regułach mieszania dotyczących parametru a
w równaniu Wilsona różnice parametrów energetycznych lambdaij- lambdaii oraz lambdaii- lambda
w modelu opartym na równaniu stanu SRK parametr aij w regułach mieszania dotyczących parametru a
w równaniu Wilsona parametry energetyczne lambda ij oraz lamba ji
w równaniu Wilsona różnice parametrów energetycznych lambdaij- lambdaii oraz lambdaii- lambda
Reaktor stechiometryczny wymaga zdefiniowania
trybu termicznego
czy reagujący układ jest niedoskonały w fazie gazowej
czy reagujący układ jest niedoskonały w fazie ciekłej
ułamkowego stopnia konwersji składnika kluczowego
trybu termicznego
ułamkowego stopnia konwersji składnika kluczowego
Reaktor stechiometryczny wymaga zdefiniowania
trybu termicznego
czy reagujący układ jest niedoskonały w fazie gazowej
czy reagujący układ jest niedoskonały w fazie ciekłej
ułamkowego stopnia konwersji składnika kluczowego
trybu termicznego
ułamkowego stopnia konwersji składnika kluczowego
6 poprawka na asocjację w fazie parowej
uwzględnia w warunku równowagi ciecz- ciecz "prawdziwe" ułamki molowe
uwzględnia stałą równowagi reakcji dimeryzacji kwasu organicznego
uwzględnia stałą równowagi reakcji dimeryzacji wody
powinna być uwzględniona , gdy mieszanina zawiera cykloolefiny
uwzględnia stałą równowagi reakcji dimeryzacji kwasu organicznego
6 poprawka na asocjację w fazie parowej
uwzględnia w warunku równowagi ciecz- ciecz "prawdziwe" ułamki molowe
uwzględnia stałą równowagi reakcji dimeryzacji kwasu organicznego
uwzględnia stałą równowagi reakcji dimeryzacji wody
powinna być uwzględniona , gdy mieszanina zawiera cykloolefiny
uwzględnia stałą równowagi reakcji dimeryzacji kwasu organicznego
która z wielkości należy do minimalnej liczby wymaganych danych (minimum required data)
standardowy potencjał termodynamiczny tworzenia w temp 298K
objętość krytyczna
współczynnik acentryczny
ciężar cząsteczkowy
współczynnik acentryczny
ciężar cząsteczkowy
która z wielkości należy do minimalnej liczby wymaganych danych (minimum required data)
standardowy potencjał termodynamiczny tworzenia w temp 298K
objętość krytyczna
współczynnik acentryczny
ciężar cząsteczkowy
współczynnik acentryczny
ciężar cząsteczkowy
Który z wymienionych modeli nadaje się do obliczania równowag fazowych ciecz- gaz mieszanin węglowodorów pod ciśnieniem 30ba:
model T.K Wilson
równanie Wilsona
równanie stanu Penga- Robinsona
równanie stanu BWRS
równanie stanu Penga- Robinsona
równanie stanu BWRS
Który z wymienionych modeli nadaje się do obliczania równowag fazowych ciecz- gaz mieszanin węglowodorów pod ciśnieniem 30ba:
model T.K Wilson
równanie Wilsona
równanie stanu Penga- Robinsona
równanie stanu BWRS
równanie stanu Penga- Robinsona
równanie stanu BWRS
Zaletą modelu roztworu regularnego jest to, że:
potrafi obliczać współczynniki lotności wykorzystując własności czystych składników bez konieczności znajomości danych eksperymentalnych równowagi ciecz- para dla wszystkich układów dwu- i więcej składnikowych rozpatrywanej mieszaniny
potrafi dokładnie modelować równowagi ciecz- ciecz mieszanin składników polarnych z niepolarnymi
potrafi obliczać współczynniki aktywności yi wykorzystując własności czystych składników bez konieczności znajomości danych eksperymentalnych równowagi ciecz- para dla wszystkich układów dwu- i więcej składników rozpatrywanej mieszaniny
potrafi dokładnie modelować rozpuszczalność wody w węglowodorach
potrafi obliczać współczynniki aktywności yi wykorzystując własności czystych składników bez konieczności znajomości danych eksperymentalnych równowagi ciecz- para dla wszystkich układów dwu- i więcej składników rozpatrywanej mieszaniny
Zaletą modelu roztworu regularnego jest to, że:
potrafi obliczać współczynniki lotności wykorzystując własności czystych składników bez konieczności znajomości danych eksperymentalnych równowagi ciecz- para dla wszystkich układów dwu- i więcej składnikowych rozpatrywanej mieszaniny
potrafi dokładnie modelować równowagi ciecz- ciecz mieszanin składników polarnych z niepolarnymi
potrafi obliczać współczynniki aktywności yi wykorzystując własności czystych składników bez konieczności znajomości danych eksperymentalnych równowagi ciecz- para dla wszystkich układów dwu- i więcej składników rozpatrywanej mieszaniny
potrafi dokładnie modelować rozpuszczalność wody w węglowodorach
potrafi obliczać współczynniki aktywności yi wykorzystując własności czystych składników bez konieczności znajomości danych eksperymentalnych równowagi ciecz- para dla wszystkich układów dwu- i więcej składników rozpatrywanej mieszaniny
Metody obliczania równowag fazowych ciecz- gaz oparte na równaniach stanu
obliczają współczynniki aktywności yi w obu fazach tego samego równania stanu
obliczają współczynniki lotności w obu fazach z tego samego równania stanu
obliczają współczynniki lotności w fazie gazowej z równania stanu Penga- Robinsona, a współczynniki aktywności lotności w fazie ciekłej w oparciu o równanie Uniquac
obliczają prężność pary wszystkich składników z równania Antoine'a
obliczają współczynniki lotności w obu fazach z tego samego równania stanu
Metody obliczania równowag fazowych ciecz- gaz oparte na równaniach stanu
obliczają współczynniki aktywności yi w obu fazach tego samego równania stanu
obliczają współczynniki lotności w obu fazach z tego samego równania stanu
obliczają współczynniki lotności w fazie gazowej z równania stanu Penga- Robinsona, a współczynniki aktywności lotności w fazie ciekłej w oparciu o równanie Uniquac
obliczają prężność pary wszystkich składników z równania Antoine'a
obliczają współczynniki lotności w obu fazach z tego samego równania stanu
Reaktor Gibbsa
wymaga sprecyzowania czy w obliczeniach faza gazowa będzie traktowana jako układdoskonały czy niedoskonały
wymaga zdefiniowania ułamkowego stopnia konwersji składnika kluczowego
oblicza równowagę ciecz- para w oparciu o równanie stanu TSRK
oblicza skład produktu na podstawie minimalizacji potencjału termodynamicznego całego układu
oblicza skład produktu na podstawie minimalizacji potencjału termodynamicznego całego układu
Reaktor Gibbsa
wymaga sprecyzowania czy w obliczeniach faza gazowa będzie traktowana jako układdoskonały czy niedoskonały
wymaga zdefiniowania ułamkowego stopnia konwersji składnika kluczowego
oblicza równowagę ciecz- para w oparciu o równanie stanu TSRK
oblicza skład produktu na podstawie minimalizacji potencjału termodynamicznego całego układu
oblicza skład produktu na podstawie minimalizacji potencjału termodynamicznego całego układu
Prężność pary nasyconej danego składnika P'
może być policzona dokładnie z równania bibliotecznego dla składnika w stanie
może być obliczona z równania Wilsona
występuje w definicji lotności fazy ciekłej przy obliczaniu równowag ciecz- para metodami współczynników lotności i aktywnosci
jest konieczna przy obliczaniu równowag ciecz- para za pomocą równań stanu
jest konieczna przy obliczaniu równowag ciecz- para za pomocą równań stanu
Prężność pary nasyconej danego składnika P'
może być policzona dokładnie z równania bibliotecznego dla składnika w stanie
może być obliczona z równania Wilsona
występuje w definicji lotności fazy ciekłej przy obliczaniu równowag ciecz- para metodami współczynników lotności i aktywnosci
jest konieczna przy obliczaniu równowag ciecz- para za pomocą równań stanu
jest konieczna przy obliczaniu równowag ciecz- para za pomocą równań stanu
Schemat technologiczny zawiera reaktor, w których zachodzi proces chemiczny w fazie gazowej pod ciśnieniem atmosferycznym oraz dwa dodatkowe aparat: chłodnicę i separator do rozdziału produktów, pracujące pod P= 1 bar. Jakiego modelu użyjesz do obliczenia entalpii:
opartego na równaniu stanu SRK
opartego na prawie Henry'ego
LATENT HEAT (ciepła utajonego)
AMINE
LATENT HEAT (ciepła utajonego)
Schemat technologiczny zawiera reaktor, w których zachodzi proces chemiczny w fazie gazowej pod ciśnieniem atmosferycznym oraz dwa dodatkowe aparat: chłodnicę i separator do rozdziału produktów, pracujące pod P= 1 bar. Jakiego modelu użyjesz do obliczenia entalpii: